реферат бесплатно, курсовые работы
 
Главная | Карта сайта
реферат бесплатно, курсовые работы
РАЗДЕЛЫ

реферат бесплатно, курсовые работы
ПАРТНЕРЫ

реферат бесплатно, курсовые работы
АЛФАВИТ
... А Б В Г Д Е Ж З И К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я

реферат бесплатно, курсовые работы
ПОИСК
Введите фамилию автора:


ГРЭС 1500 Мвт

ГРЭС 1500 Мвт

Министерство топлива и энергетики Российской федерации

Управление учебных заведений

ТОМЬ-УСИНСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ТЕХНИКУМ

КУРСОАЯ РАБОТА

по специальности______1005_____________

______________________________________

Тема_________ГРЭС-1500 МВт__________

_________________________________________________________________________

___

Разработал________________

Руководитель к.т.н доцент Крохин Г.Д___________

Консультанты: к.т.н доцент Крохин Г.Д._________

к.т.н доцент Пучков В.С.__________

Нестеренко Г.В__________________

Консультант-контролер Ляшенко Т.М.___________

Шифр З-1390

2000

Содержание пояснительной записки

1. Введение

2. Составление расчетной тепловой схемы электростанции. Краткая

характеристика турбины.

3. Расчет тепловой схемы на номинальном режиме

4. Определение показателей экономичности электростанции при номинальном

режиме для ГРЭС.

5. Определение максимального часового расхода условного топлива.

6. Выбор типа, единичной мощности и количества устанавливаемых котлов.

7.Выбор схемы топливного хозяйства ГРЭС на основном топливе.

8. выбор схемы оборудования ГРЭС.

8.1 Регенеративных подогревателей.

8.2 Деаэраторов.

8.3 Питательных насосов.

9. Выбор схемы главных паропроводов. Определение типоразмеров паропроводов.

10. Выбор схемы главных трубопроводов. Определение диаметров трубопроводов.

11. Определение потребности ГРЭС в технической воде, выбор циркуляционных

насосов.

12. Выбор оборудования конденсационной установки.

13. Выбор тягодутьевых установок и дымовой трубы.

14. Выбор системы золоудаления и золоулавливания.

15. Выбор схемы водоподготовки.

16. Перечень средств автоматизации технологической защиты турбины.

17. Описание компоновки основного оборудования главного здания

электростанции.

18.Мероприятия по охране труда и пожарной профилактике .

19.Мероприятия по охране окружающей среды.

20. Экономическая часть проекта:

21.Список используемой литературы.

1. Введение. Краткая характеристика ГРЭС.

Дипломный проект выполнен по теме «Проект тепловой части ГРЭС с подробной

разработкой турбинного отделения котлотурбинного цеха.

Разрабатываемая станция установленной мощностью 1500 МВт, расположена в

городе Красноярске .

Источник водоснабжения прямоточная система с питанием из реки Енисей.

Потребителем мощности является единая электрическая сеть России.

На станции установлено три энергоблока с турбинами К-500-240.

Установленное годовое число часов использования установленной мощности

6800 часов.

Вид топлива – Экибастузский каменный уголь марки СС.

2. Составление расчетной тепловой схемы электростанции.

Турбина К-500-240-2

Одновальная паровая конденсационная турбина К-500-240-2 номинальной

мощностью 500 МВт состоит из однопоточных цилиндров высокого и среднего

давления и двух двухпоточных цилиндров низкого давления (рис. 1,1).

Турбина предназначена для непосредственного привода генератора переменного

тока, который монтируется на общем фундаменте с турбиной. Параметры

пара, поступающего на турбину: р=23,5 МПа (240 кгс/смІ),

=540(С, после промперегрева: р=3,81 МПа (38,8 кгс/смІ), =540(С, давление

в конденсаторах 3,9 кПа. Частота вращения роторов 50 с-І, направление

вращения – по часовой стрелке, если смотреть со стороны переднего

подшипника турбины в сторону генератора.

Турбоустановка К-500-240-2 снабжена развитой системой регенеративного

подогрева питательной воды и всережимными питательными насосами с

конденсационными турбинными приводами. Кроме отборов на регенерацию,

обеспечивается отпуск пара на теплофикационную установку, состоящую из двух

подогревателей сетевой воды, на подогрев воздуха, подаваемого в котел, а

также на подогрев добавка в цикл химически обессоленной воды, подаваемой в

конденсаторы.

Краткая характеристика тепловой схемы

Тепловая схема ГРЭС устанавливает взаимосвязь основных агрегатов и

аппаратов электростанции, при помощи которых осуществляются выработка

электрической энергии.

Проектируемая тепловая схема предусматривает установку парогенератора

с турбоустановкой К-500-240-2 ХТГЗ.

Парогенератор вырабатывает перегретый пар дня турбины, который

поступает в турбину сначала в часть высокого давления; отработав в ЦВД, пар

подается промперегреватель парогенератора, после чего подается в часть

среднего давления ЦСД. Пар отработавший в ЦСД по двум парам ресиверов

направляется в цилиндры низкого давления. Далее пар выходит на подогрев

питательной воды в регенеративные подогреватели Из ЧСД и ЧНД пар поступает

на девять нерегулируемых отборов (регенеративные подогреватели) низкого

давления, ПВД и в деаэратор. Конденсат из подогревателей обычно большей

частью сливается в предыдущий подогреватель с более низкой температурой,

низким давлением (каскадный слив).

Поступающая в парогенератор вода не должна содержать газов (О2 и СО2),

могущих вызвать коррозию. Газы из воды удаляются как правило в термических

деаэраторах, обогреваемых паром. Для этой цели в схеме установлены

деаэратора с деаэрационными колонками ДСП-800, , они включены параллельно,

и осуществляют нагрев конденсата до 164,2(С при давлении 0,7 МПа,

установлены на высоте 28 м для подпора питательного насоса. Деаэратор

является одновременно ступенью нерегулируемого подогрева питательной воды.

Из деаэратора питательная вода подается питательными насосами в.

регенеративные подогреватели расположенные после питательного насоса,

которые называются подогревателями высокого давления.

Конденсат турбины, подаваемый насосами через ПНД в охладитель

эжектора, отсасывает воздух из конденсата (которому требуется вода как

можно низкой температуры), а затем в охладитель выпоров из уплотнений

турбины. Суммарный подогрев конденсата в этих подогревателях бывает до

70(С.

Для резервирования отборов турбины или для получения пара других

параметров, а также для осуществления оперативного пуска и остановки

турбины и котла, установлены редукционно-охладительные установки РОУ, в

которых достигается необходимое снижение давления и температуры пара.

3.Расчет тепловой схемы при нормальном режиме.

Исходные данные:

Прототип: турбина К-500-240-2

Начальные параметры пара и питательной воды: Р0 = 24 мПа, t0=555єC, t пит.

в 265єС.

Давление пром. перегрева Рпп = 3,7 мПа. Температура пром. перегрева tпп =

555єC

Конечное давление Р2=Рк= 0,0035 мПа.

Удельный объем конденсата после конденсатора Vк=39,48 .

Температура конденсата на выходе из конденсатора tк = 26,692єC.

КПД цилиндра высокого давления (oi цвд=0,93

КПД цилиндра низкого и среднего давления (oi цсд и цнд = 0,95

КПД генератора (ген=0,998, электомеханический КПД (мех=0,992

Проточная часть по отборам

|№ |Р. мПа |tєC |D т/ч |

|1 |5,85 |336 |100 |

|2 |4,15 |294 |147,05 |

|3 |1,75 |432 |77 |

|4 |1,13 |374 |34,4 |

|5 |0,53 |286 |46,4 |

|6 |0,3 |223 |44,4 |

|7 |0,158 |169 |34 |

|8 |0,084 |113 |7,1+5,8 |

|9 |0,0165 |56 |28,8 |

1. Построение ориентировочного рабочего процесса турбины.

С учетом заданного значения КПД (oi цвд, цсд и цнд, строим hs диаграмму

процесса расширения пара в проточной части. Для упрощения расчетов,

пренебрегаем потерями в промперегреве, и на выхлопе турбины.

Порядок построения ориентировочного рабочего процесса в турбине,

следующий:

1) По заданному давлению Р0 и температуре t0, по давлению и температуре

промперегрева, Рпп и tпп, по давлению в конденсаторе Рк, с учетом

значения КПД.

2) По известным Ро, Рпп, Рк, (oi, определятся значение энтальпии для

каждой из этих точек.

ho=3365, h2t=1865, hпп=3580,

Определяем тепловой перепад проточной части турбины.

Н0ад= h0-h2t=3365-1865=1500 кжд/кг

3) Внутренний тепловой перепад турбины равен:

Hi= (oi цвд((oi цсд+цнд(H0ад=1500(0,93(0,95= =1325,25 кДж/кг

Оцениваем предварительно теплоперепад через первую регулирующую

ступень h0рс=100 кДж/кг.

Выбираем одновенечную регулирующую ступень.

II Определение ориентировочного расхода пара.

1) Расход пара на турбину по предварительно заданному КПД .(без учета

утечек пара через концевые уплотнения)

D= Nрэ(10і = 500000 =

Н0т((oi((ген((мех 1500(0,88(0,992(0,998

= 382,6 кг/с; 1377 т/ч

где (oi – относительный внутренний КПД турбоустановки

равный (oi=(цвд((цсд+цнд 0,88

Расчет подогревателей.

1) Выбираем схему подогрева воды с включением смешивающего подогревателя –

деаэратора, и схему перекачки дренажа подогревателей. Распределим

регенеративный подогрев с использованием пара из отборов турбины. Для этого

определяем три базовых точки:

а) в конденсаторе tк = f(Рк`) = 26,692єС;

б) в деаэраторе tд = f(Pд) = f(7 бар) = 164,17;

в) за последним по ходу воды подогревателем t п.в. = 265єС ;

2) В каждом подогревателе низкого давления (пнд) вода должна подогреваться

на 20-30єС, в деаэраторе на 15-30єС, в подогревателе высокого давления

(пвд) на 30-40єС. Равномерно распределим подогрев конденсата между пнд1 и

деаэратором, приняв подогрев в основном эжекторе и охладителе

пароуплотнения равной 5єС , температуру насыщения в деаэраторе tд.нас =

16,8 получим:

tк = t эж + t п.в. = 26,69 + 23,2 = 31,69єС

tпнд1 = 31,69 + 23,2 = 54,9 єС

tпнд2 = 54,9 + 23,2 = 78,1єС

tпнд3 = 78,1 + 23,2 = 101,3єС

tпнд4 = 101,3 + 23,2 = 124,5єС

tпнд5 = 124,5 + 23,2 = 147,4єС

деаэратор = tпнд5+ tд.нас = 147,4+16,8 =164,2єС

2) Определяем повышение температуры в пвд.

tпвд= tп.в.-tд/n = 265-164.2/3=33,6єС

Где n - число подогревателей высокого давления.

tпвд3=164,2+33,6= 197,8(С

tпвд2= 197,8+33,6=231,4(С

tпвд1=231,4+33,6=265(С

4) Определяем температуры насыщения пара в отборах, как сумму температуры

за подогревателем и величины недогрева. (для пнд (tns=3єС, для пвд

(tns=5єС):

Для пнд:

tns9 = tпнд9 + (tns =54,9 + 3 = 57,9єС

tns8=tпнд8+(tns=78,1+3=81,1єС

tns7=tпнд7+(tns=101,3+3=104,1єС

tns6=tпнд6+(tns=124,5+3=127,5єС

tns5=tпнд5+(tns=147,4+3=150,4єС

для пвд:

tns3 = tпвд3 + (tns=197,8+5=202,8єС

tns2 = tпвд2 + (tns=231,4+5=236,4єС

tns1 = tпвд1 + (tns=265+5=270єС

5) По температурам насыщения из таблиц «Теплофизические свойства воды и

водяного пара» уточним давление в отборах.

Р9=0,18 бар

Р8=0,49 бар

Р7=1,16 бар

Р6=2,49 бар

Р5=4,75 бар

Р4д=7 бар

Р3=16,55 бар

Р2=31,13бар

Р1=55,05 бар

Определяем долю расхода пара на отбор :

(i=Gi/G

(1=27,1/382,6=0,0708

(2=40,97/382,6=0,107

(3=21,38/382,6=0,0558

(4=9,4/382,6=0,0243

(5=12,8/382,6=0,0331

(6=12,3/382,6=0,0318

(7=9,4/382,6=0,0243

(8=3,58/382,6=0,009

(9=7.7/382,6=0,019

(к примем исходя из условия, что расход в конденсатор составляет 0,674

((i=1,04

3) На h-s диаграмме по известным данным отложим параметры отборов.

h01= 3010-2975=35 кДж/кг

h02=2930-2875=55 кДж/кг

h03=3360-3340=20 кДж/кг

h04=3240-3218=22 кДж/кг

h05=3040-3015=25 кДж/кг

h06=2910-2875=35 кДж/кг

h07=2790-2750=40 кДж/кг

h08=2675-2620=65 кДж/кг

h09=2430-2375=55 кДж/кг

(Этот раздел (3) советую проверять)

Определение размеров регулирующей ступени.

Диаметр регулирующей ступени определяется величиной теплового перепада, и

отношением U/C1

1)Тепловой перепад на регулирующую ступень выбирается для конденсационной

турбины большой мощности h0рс = 100 кДж/кг

1) Принимаем степень реакции. ( = 0, 14

2) Определяем теплоперепад.

h0с = h0рс((1-() = 100((1-0,1) = 86 кДж/кг

3) Определяем скорость пара на выходе из сопел.

С1= 44,72(((h0с = 44,72(0,94((86= 389,8м/с

Где ~ =0,94 – скоростной коэффициент сопел

4) Принимаем отношение скоростей наивыгоднейшее для данной ступени.

U/Сф = 0,45

5) Определяем окружную скорость

U = С1((U/Сф) = 389,8(0,45= 175,4м/с

6) Определяем средний диаметр ступени

dср = 60(U/(n = 60(219,2/3,14~3000 = 1,11м.

Где (=3,14 n = 3000 об./мин.

Определяем размер 1 не регулируемой ступени.

Задаемся рядом тепловых перепадов.

Для активной ступени, примем тепоперепад ступени равным h0 =

60 кДж/кг. (для активной 30-60 кДж/кг),

Степень реакции примем ( = 0,2

1) Определяем скорость пара на выходе из сопел.

С1= 44,72((((h0.1. = 44,72(0,95((60 = 329,1м/с

Где ф = 0,95 - скоростной коэффициент сопел;

2) Задаем отношение скоростей для 1 не регулируемой активной ступени.

U/Сф = 0,45

3) Определяем окружную скорость 1 не регулируемой ступени.

U = С1((U/Сф) = 329,1(0,45 = 148,1м/с

4) Определяем средний диаметр 1 не регулируемой ступени

dср = 60 U/((n = 60(148,2/3,14( 3000 = 0,94 м.

Где и =3,14 п = 3000 об./мин.

5) Определяем высоту сопловой решетки.

L1=10і(Gчвд(V1t/(dср(((С1t(sin(1(е

Где Gчвд – расход пара на чвд, рваный 336 кг/с

V1t - удельный объем пара в конце изоэнторпийного расширения в соплах,

определяется из hs диаграммы. И равен 0,028 м'/кг

С1t – Теоретическая скорость истечения пара из сопловой решетки.

С1t=44,724(h0.1=346 м/с

е – степень парциальности, принимается равным единице.

(1э – эффективный угол выхода потока из сопловой части. Принимаем 12(.

( - коэффициент расхода сопловой решетки 0,97

L1=50 мм

Высота рабочей решетки первой не регулируемой ступени.

L2=L1+(1+(2 мм. Значения (1 – внутренней, (2 – внешней перекыш принимаем

из таблиц. (1=1мм, (2=2,5 мм

L2=53,5 мм.

Построим треугольники скоростей для 1 не регулируемой ступени.

Масштаб: в 1 мм – 5 м/с

Построив входной треугольник, находим угол входа на рабочие

лопатки (1=23(, и W1=180 м/с.

Для построения выходного треугольника, найдем выходной угол

рабочих лопаток

(2=(1-(2((4(), (2=20(

Располагаемый теплоперепад на рабочих лопатках:

h02=((h0=0,2(60=12 кДж/кг

Найдем энергию торможения пара перед рабочими лопатками:

hw1=hw1І/2000=180І/2000=16,2 кДж/кг

Найдем полное теплопадение на рабочих лопатках:

h02*=h02+hw1=12+16,2=28,2 кДж/кг

Относительная скорость на выходе из рабочих лопаток.

W2= 44,72((((h02=223 м/с

где (=0,94

из полученных данных строим выходной треугольник.[pic]

По треугольнику находим угол (2=50(;

абсолютную скорость пара за ступенью

С2=100м/с.

Полученные данные заносим в таблицу 1.

Ориентировочный расчет последней ступени.

Определяем диаметр последней ступени, высоту сопловой и рабочей лопаток, и

теплового перепада.

1) Диаметр последней ступени

dz=(Dz(V2z((/((C2z(sin(

где Dz – расход пара через ЧНД, равен 211 кг/с

V2t – удельный объем пара за рабочей решеткой последней ступени,

равен 39 мі/кг

С2z – абсолютная скорость пара за последней ступенью.

принимаем 240 м/с

( - отношение диаметра к длине рабочей лопатки.

(=dz/L2z (=2,43;

(2z – угол потока абсолютной скорости; принимаем 90(

Подставив приведенные значения, получим:

dz=5,7 м, так как в данной турбине ЧНД выполнена двухпоточной,

dz=dz/2=5,7/2=2,39м.

Определим окружную скорость.

Uz=dz(((/60 = 2,39(3,14(3000/60 = 375,23 м/с

где n – число оборотов турбины, n=3000

Угол выхода (2 находим по формуле:

(2=arcsin(C2z(sin(1z =36(

W2z

где (1z=33(

W2z находим по треугольнику скоростей W2z=440 м/с

[pic]

масштаб: в 1мм 5м/с

3) Определим длину рабочей лопатки.

L2z=dz/(=2,39/2,43=0,983 м.

4) Определяем скорость пара на выходе из сопел.

С1=Uz((U/Сф) = 375,32(0,7 =263 м/с.

Где (U/Сф) – нивыгоднейшее соотношение скоростей для последней ступени.

Для реактивных ступеней принимаем 0,7.

5) Определим угол входа (1 по треугольникам скоростей. (1=40(

6) Определяем теплоперепад в соплах последней ступени.

h0с=1/2000[(C1/()І-(с(С2прІ( кДж/кг

Где (=0,95

(с для реактивной ступени равна единице.

C2пр=0,75(С2z = 240(0,75 = 180 м/с

Подставив имеющиеся данные получим:

h0с=22,1 кДж/кг

7) Определяем теплоперепад срабатываемый на рабочих лопатках.

h0л=1/2000((W2/()І-W1(

где ( - скоростной коэффициент рабочих лопаток, (=0,95

W1 находим по треугольнику скоростей, W1= 210 м/с.

Подставив имеющиеся данные получим:

h0л =85,2 кДж/кг

8) Определяем теплоперепад последней ступени.

h0z=h0с+h0л= 22,1+85,2= 107,3 кДж/кг

9) Определяем степень реакции ступени:

(=h0л/h0и=85,2/107,3=0,79.

Таблица 1.

[pic]

4. Определение показателей тепловой экономичности при номинальном режиме.

4.1 Определение удельного расхода пара.

Мерой технического совершенства конденсационного турбоагрегата в первом

приближении может служить удельный расход пара d0

d0= D0 = 1500000 =3 кг/кВт (ч

Wэ 500000

где D0 расход пара на турбину в кг/ч; Wэ электрическая мощность

турбоагрегата, в кВт/ч.

4.2 КПД ГРЭС.

Общий КПД энергоблока составляется из четырех КПД.

(с=(пг((тр((ту((сн

(ср КПД собственных нужд 0,95

где (пг – КПД парогенератора, (пг=0,9175

(тр – КПД транспорта тепла, (тр= 0,985

(ту – КПД турбоустановки равен: (ту= 3600

qту

где qту – удельный расход тепла на турбоустановку

qту= Qту =4164860000 = 8329,72 кДж/(кВт/ч)

Wэ 500000

где Qту расход тепла на турбоустановку

Qту= D0(h0-hп.в.)+Dпп(hпп``-hпп`)=

= 1500000(3365-1156)+1252000(3580-2900)= =4164860000 кВт

(ту= 3600 = 3600 =0,43

qту 8329,

тогда КПД энергоблока будет равен:

(с=0,92(0,985(0,43(0,96= 0,37

Так как на проектируемой ГРЭС устанавливается три одинаковых энергоблока,

то общий КПД ГРЭС будет равен КПД блока.

4.3 Определение удельного расхода условного топлива.

удельный расход условного топлива (нетто) определяется по формуле:

bу= 34,12 = 34,12 = 92,21г/МДж=332 г/кВт

(с 0,37

5. Определение максимального часового расхода условного топлива.

Максимальный часовой расход условного топлива будем считать по формуле.

Вmax= n(Qка.max (4,19/10і

(ка(Qраб. усл.

Где n – число котлов;

Qка max - максимальный расход тепла на парогенератор;

Qраб. усл – низшая теплота сгорания условного топлива 7000 ккал или 29330

кДж;

(ка – КПД котлоагрегата;

Ву.max = n(4562850000 (4,19/10і= 510,т/ч

0,92(7000

Максимальный часовой расход натурального топлива будем считать по формуле

Вmax= n(Qка.max (4,19/10і

(ка(Qраб. нат.

Где n – число котлов;

Qка max - максимальный расход тепла на парогенератор;

Qраб. усл – низшая теплота сгорания натурального топлива (экибастузский

каменный уголь марки СС) 4000 ккал или 16760 кДж;

(ка – КПД котлоагрегата;

Вн.max= n(4562850000 (4,19/10і= 893,т/ч

0,92(4000

6.Выбор типа , единичной мощности и количество устанавливаемых котлов.

Краткая характеристика котла.

6.1 По данным задания, и характеристике устанавливаемой турбины, выбор

котла произведем по рекомендации (л2; стр5). Выбираем прямоточный

однокорпусный котел СКД типа П-57, котороый предназначен для сжигания

углей Экибастузского месторождения. На проектируемой ГРЭС установим три

котла данного типа, по одному на каждый энергоблок.

6.2 Расчет тепловой нагрузки парогенератора.

Qка=D0(h0-hп.в.)+Dпп(hпп``-hпп`).

где D0 - производительность парогенератора в кг/ч.

Dпп – расход вторичного пара.

Qка= 1650000(3365-1156)+ 1350000 (3580-2900)= 4562850000 кВт.

6.2 Расход топлива подаваемого в топку.

Вр= Qка = 296726, кг/ч, или 296,7 т/ч

Qр((ка(4,19

где Qр – низшая теплота сгорания топлива 4000 ккал

(Экибастузский каменный уголь марки СС)

(ка – КПД парогенератора.

Суточное потребление одного котла:

Всут= 296,7(24= 7121,5 т.

Суточное потребление топлива электростанцией на три энергоблока:

Вст. сут= 7121,5(3= 21364,3 т.

Месячное потребление:

Вмес.= 21364,3(30= 640929 т.

6.3 Котел П-57 энергоблока 500 МВт

Однокорпусный прямоточный паровой котел (моноблок) для сжигания

экибастузских каменных углей, отличающимися многозольностью, абразивностью

и тугоплавкостью золы, получил маркировку П-57

(Пп-1650-255). В связи с особыми свойствами золы компоновка агрегата

выполнена ЗиО по Т -образной схеме с твердым шлакоудалением .

Паропроизводительность котла 460 кг/с (1650 т/ч) давление пара 24,5 МПа,

температура 545(С, расход вторичного пара 375 кг/с, температура

промперегрева -545(С, температура" питательной воды 270(С, КПД- 91,75 %.

Рабочая среда в котле движется двумя подъемными потоками. Зона максимальной

теплоемкости вынесена в конвективный газоход. Средняя массовая скорость в

НРЧ -2000 кг/(міс). Экраны из плавниковых труб, агрегат цельносварной с

уравновешенной тягой. Панели СРЧ, экранирующие боковые стены; на уровне

выходного окна из топки образуют фестон. Змеевики конвективных поверхностей

перпендикулярны фронту, длиной в половину глубины конвективной шахты,

поэтому все камеры трубных пакетов расположены на фронте и задней стене;

пакеты опираются через стойки на пять балок. Все поверхности нагрева

размещены симметрично относительно вертикальной оси котла, что облегчает

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5


реферат бесплатно, курсовые работы
НОВОСТИ реферат бесплатно, курсовые работы
реферат бесплатно, курсовые работы
ВХОД реферат бесплатно, курсовые работы
Логин:
Пароль:
регистрация
забыли пароль?

реферат бесплатно, курсовые работы    
реферат бесплатно, курсовые работы
ТЕГИ реферат бесплатно, курсовые работы

Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, сочинения, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое.


Copyright © 2012 г.
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.