реферат бесплатно, курсовые работы
 
Главная | Карта сайта
реферат бесплатно, курсовые работы
РАЗДЕЛЫ

реферат бесплатно, курсовые работы
ПАРТНЕРЫ

реферат бесплатно, курсовые работы
АЛФАВИТ
... А Б В Г Д Е Ж З И К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я

реферат бесплатно, курсовые работы
ПОИСК
Введите фамилию автора:


Расчет электродвигателя

Расчет электродвигателя

| |

|СОДЕРЖАНИЕ |

| |

| |

| |

|ЛИСТ |

| |

| |

| |

|Введение |

|3 |

|Исходные данные |

|4 |

|1. Главные размеры двигателя |

|5 |

|2. Дополнительные размеры |

|6 |

|3. Обмотка якоря |

|8 |

|4. Пазы якоря полузакрытые, овальные |

|9 |

|5. Размеры секции и сопротивление обмотки якоря |

|11 |

|6. Расчет магнитной цепи |

|12 |

|7. Обмотка вобуждения |

|15 |

|8. Обмотка добавочных полюсов |

|17 |

|9. Размещение обмоток главных и добавочных полюсов 18 |

|10. Щетки и коллектор |

|21 |

|11. Расчет коммутации |

|22 |

|12. Потери и КПД |

|23 |

|13. Рабочие характеристики двигателя |

|26 |

|14. Тепловой расчет |

|27 |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| |

| | | | | | |

| | | | | | К 558. 180111. 000 |

|Изм|Лист |№ Документа |Пдпись|Дата| |

|Разработал|Семушина | | | Электрические |Литера|Лист |Листов |

|Проверил |Амос | | | машины |у| | | 2 |28 |

| | | | | | |

|Н. Контр. | | | | | СПЭТК |

| | | | | | |

Введение:

Электромашиностроение - это основная отрасль электротехнической

промышленности, изготавливающая генераторы для производства электроэнергии

и электродвигатели для привода станков и механизмов.

Основным достижением в области турбогенераторостроения является

разработка и освоение в производстве турбогенератора мощностью 500, 800,

1200 Вт.

В области гидрогенератора строения весьма важными достижениями

является содержание мощных генераторов с высокими технологическими

показаниями.

Достигнуты успехи в производстве крупных электродвигателей.

Разработаны и освоены в производстве единые серии электрические машины:

серия трехфазных асинхронных двигателей 4А и серии машин постоянного тока

2П.

Проектирование электрической машины - это сложная комплексная задача,

включающая расчет и выбор размеров статора, ротора и других электрических

машин и конструировании статей и сборочных единиц с последующей компоновкой

электрических машин в целом.

Главной задачей электромашиностроения является создание новых

образцов электрических машин с высокими технологическими показателями,

совершенных в эксплуатации, удовлетворяющих различным требованиям.

РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ ПОСТОЯННОГО ТОКА

Исходные данные:

номинальная мощность Pном=3 кВт;

номинальное напряжение сети Uном=220 В;

номинальная частота вращения nном=1500 об/мин;

высота оси вращения h=250 мм;

степень защиты IP22;

способ охлаждения IC01;

способ возбуждения - параллельное с последовательной

стабилизирующей обмоткой;

максимальная частота вращения nmax=2200 об/мин;

класс нагревостойкости изоляции F;

режим работы - продолжительный.

1. Главные размеры двигателя

1.1. Предварительное значение КПД при номинальной нагрузке

h’ном = 0,755

1.2. Расчетная мощность двигателя

Pi = kд / Pном = 1,07 / 3 = 2,8 кВт,

где kд = 1,07.

1.3. Наружный диаметр якоря и число главных полюсов

D2 = 112 мм; 2p = 4.

1.4. Предварительное значение коэффициента полюсного перекрытия при

2p = 4 и D2 = 112 мм a’i =0,65.

1.5. Предварительное значение максимальной магнитной индукции в

воздушном зазоре

B’d = 0,58 Тл.

1.6. Предварительное значение линейной нагрузки

А’2 = 210 102 А/м.

1.7. Расчетная длина сердечника якоря

6,1 1012 Pi 6,1 1012 2,8

li = _________________________________ =

__________________________________________ = 114 мм.

k’в k’об a’i nном D22 B’d A’2 1 1 0,65 1500 1122 0,58 210 102

1.8. Коэффициент длины сердечника якоря

l = li / D2 = 114 / 112 = 1,02,

что находится в пределах рекомендуемых значений.

1.9. Внутренний диаметр сердечника якоря

D2вн = 0,31 D2 = 0,31 112 = 39,2.

2. Дополнительные размеры

2.1. В соответствии с таблицей принимаем: марка электротехнической

стали сердечника якоря - 2013; форма пазов на якоре - полузакрытые

овальные (см.рис. 1); тип обмотки якоря - всыпная.

Рис. 1.

2.2. В соответствии с таблицей предусматриваем в сердечнике якоря

аксиальные вентиляционные каналы в один ряд,

число каналов nк2 = 0,

диаметр одного канала dк2 = 0.

2.3. Конструктивная длина сердечника якоря

l2 = li = 114 мм.

2.4. Воздушный зазор эксцентричный. По рисунку принимаем

d = 0,9 мм,

тогда

dmax = 0,9 / 1,5 = 0,6 мм;

dmin = 0,9 2 = 1,8 мм.

2.5. Длина сердечника главного полюса

lm = l2 = 114 мм.

2.6. Предварительное значение высоты главного полюса

hm = 40 мм.

2.7. Полюсное деление

t = p D2 / 2p = 3,14 112 / 4 = 88 мм.

2.8. Магнитная индукция в сердечнике главного полюса

Bm = 1,65 Тл.

2.9. Ширина сердечника главного полюса

B ’d a’i t s’ 0,58 0,65 88 1,2

bm = _______________ = _______________________ = 24 мм.

k’c1 Bm

0,98 1,65

2.10. Ширина выступа полюсного наконечника главного полюса

bmн = 0,10 bm = 1,10 24 ~ 2 мм.

2.11. Высота полюсного наконечника в основании выступа

B ’d 0,58

hm = ___________ (bp - bm)= _________________ (57 - 24)= 7 мм,

1,67 Bm 1,67 1,65

где длина полюсного наконечника

bp = a’i t = 0,65 88 = 57 мм.

2.12. Сердечники главных и добавочных полюсов изготавливаем из

электротехнической стали марки 3411 толщиной 1 мм (kc = 0,98).

2.13. Длина сердечника добавочного полюса

lд = l2 = 114 мм.

2.14. Ширина сердечника добавочного полюса

bд = 20 мм.

Число добавочных полюсов

2pд = 4.

2.15. Воздушный зазор между якорем и добавочным полюсом

dд = 3 мм.

2.16. Длина станины

lc1 = l2 + kl t = 114 + 0,65 88 = 171 мм,

где kl = 0,65. Материал станины - сталь марки Ст3.

2.17. Толщина станины

B’d a’i t s ’ l2 0,58 0,65

88 1,2 114

hc1 = ___________________ = ___________________________ ~ 10,3 мм,

2 Bc1 lc1 2

1,28 171

где Bc1 = 1,28 Тл.

2.18. Внутренний диаметр станины

D1вн = D2 + 2dmin + 2hm + 2d = 112 + 2 0,6 + 2 40 + 2 0,9 = 195 мм.

2.19. Наружный диаметр станины

D1 = D1вн + 2hc1 = 195 + 2 10,3 = 215,6 мм.

3. Обмотка якоря

3.1. Номинальный ток якоря

Pном 103 3

103

I2ном = _______________ (1 - ki) = ______________ (1 - 0,1) = 16 А,

h’ном Uном

0,755 220

Так как I2ном < 700 А, то в соответствии с таблицей принимаем

простую волновую обмотку якоря 2а2 = 2.

3.2. Принимаем зубцовое деление

t2 = 15 мм.

3.3. Число пазов якоря

z2 = p D2 / t2 = 3,14 112 / 15 = 23 паза,

что удовлетворяет требованиям таблицы.

3.4. Число эффективных проводников в обмотке якоря

N2 = A’2 p D2 2а2 / I’2ном 103 = 210 102 3,14 112 2 / 16 103 = 923.

Принимаем

N2 =920,

тогда

N2 / z2 = 920 / 23 = 40.

3.5. Диаметр коллектора

Dк = 0,80 D2 = 0,80 112 = 90 мм,

что соответствует стандартному значению Dк .

Максимальная окружная скорость на коллекторе

vmax = p Dк nmax / 60 103 = 3,14 78 1500 / 60 103 = 7 м/с,

что не превышает допускаемого значения 40 м/с.

3.6. Составляем таблицу вариантов.

Так как напряжение Uк не должно превышать 16 В, принимаем

| № | Uп | K=Uп z2 | Dк, мм | tк , мм | | Uк ,В|

|Варианта | | | | |N2 | |

| | | | | |Wc2= _____| |

| | | | | | | |

| | | | | |2K | |

| | 5 | 115 | 90 | 3,0 | 4 | 7,6|

3.7. Шаги обмотки якоря:

первый частичный шаг по якорю

y1 = (zэ / 2p) + e = (115 / 4 ) + 0,25 = 29;

шаг обмотки по коллектору

yк = (K + 1) / p = (115 + 1) / 2 = 57;

шаг обмотки по реальным пазам

yz = (z2 / 2p) + e = (23 / 4) + 0,25 = 6.

3.8. Уточненное значение линейной нагрузки

N2 I2ном

920 16

A2 = ________________ = ____________________ = 209 10 2 А/м

2а2 p D2 10-3 2 3,14 112 10-3

где

N2 = 2Uп z2 wc2 = 2 5 23 4 = 920.

4. Пазы якоря полузакрытые овальные

4.1. Частота перемагничивания якоря

f2 = p nном / 60 = 2 1500 / 60 = 50 Гц.

4.2. Ширина зубца якоря в его основании

bz2min = B ’d t2 / kc2 B ’z2max = 15 0,58 / 0,95 2,3 = 3,98 мм,

где

Bz2max = 2,3 Тл.

4.3. Высота зубца якоря

hz2 = 21 мм.

4.4. Высота спинки якоря

D2 - D2вн

(112 - 39)

hc2 = _____________ - hz2 = _______________ - 21= 15,5 мм.

2

2

4.5. Магнитная индукция в спинке якоря

B’d a’i t

0,58 0,65 88

Bс2 = _________________________ = _________________________________

= 0,78 Тл.

2kc2 (hc2 - __ dк2) 2 0,95

(15,5 - __ 0)

4.6. Ширина паза

p (A2 - 2 hz2) 3,14 (112 -

2 19)

bп2 = __________________ - bz2min = ____________________ - 3,86 =

6,24 мм.

z2

23

4.7. Диаметр меньшей окружности паза

p (D2 - 2hz2) - z2 bz2 3,14

(112 - 2 0,8) - 23 3,98

dп2 = _____________________________ =

____________________________________________ = 5,46 мм.

z2 - p

23 - 3,14

4.8. Диаметр большой окружности паза

p (D2 - 2hш2) - z2 bz2 3,14 (112 - 2 0,8)

- 23 3,98

d’п2 = _________________________ =

_________________________________________ = 9,76 мм,

z2 + p

23 + 3,14

Расстояние между центрами окружностей

hп2 = hz2 - hш2 - 0,5 (d’п2 + dп2) = 21 - 0,8 - 0,5 (9,76 + 5,46) =

12,6 мм.

4.9. Площадь паза в свету

Sп2 = (p / 8)[(d’п2 - bпр)2 + (dп2 - bпр)2] + 0,5 (d’п2 + dп2 -

2bпр) hп2 =

(3,14 / 8) [(9,76 - 0,1)2 + (5,46 -0,1)2]+ 0,5(9,76 + 5,46 - 2 0,1)

12,6 = 142 мм2,

где bпр = 0,1 припуск на сборку сердечника якоря по ширине паза.

4.10. Площадь паза, занимаемая обмоткой

Sоб = Sп2 - Sи - (Sкл + Sпр) = 142 - 17,2 - 8,19 = 116,6 мм2,

где Sи - площадь, занимаемая корпусной изоляцией, мм2

Sи ~ 0,5 bи (p d’п2 + p dп2 + 4hп2) = 0,5 0,35 (3,14 9,76 + 3,14

5,46 + 4 12,6) = =17,2 мм2,

Sкл + Sпр ~ 1,5 dп2 = 1,5 5,46 = 8,19 мм2.

4.11. Предварительное значение диаметра изолированного обмоточного

провода круглого сечения

d’из = Kз2 Sоб z2 / N2 = 0,70 142 23 / 920 = 1,58 мм.

Уточненное значение коэффициента заполнения паза якоря при стандартном

диаметре изолированного провода

Kз2 = N2 d2из / Sоб z2 = 920 (158)2 / 142 23 = 0,70

4.12. Допустима плотность тока

доп = (A2 доп) 10-6 / A2 = 1,1 1011 10-6 / 209 102 = 5,3 A/мм2,

при

D2 = 112 мм,

принимаем

A2 доп = 1,1 1011 А2/ мм3.

4.13. Плотность тока в обмотке якоря

2 = I2ном / 2a2 nэл q2эл = 16 / 2 1 1,767 = 4,53 А/мм2,

что не превышает допустимое значение плотности тока.

Конструкция изоляция пазовых и лобовых частей обмотки якоря при

напряжении, не превышающем 600 В.

5. Размеры секции и сопротивление обмотки якоря

5.1. Среднее значение зубцового деления якоря

tср2 = p (D2 - hz2) / z2 = 3,14 (112 - 21) / 23 = 12,4 мм.

5.2. Средняя ширина секции обмотки якоря

bс,ср = tср2 yz = 12,4 6 = 74 мм.

5.3. Средняя длина одной лобовой части обмотки

bс,ср

74

bл2 = __________________________ - hz2 + 40 =

____________________________ - 21 + 40 = 285мм

1 - [( bп2 + 3,5) / t2]2 1 - [( 6,24

+ 3,5) / 15]2

5.4. Средняя длина витка обмотки

lср2 = 2 (l2 + lл2) = 2 (114 + 285) = 798 мм.

5.5. Вылет лобовой части обмотки якоря

bс,ср (bп2 + 3,5) hz2

74 (6,24 + 3,5)

lв2 = _______ ___________________________ + _____ + 20 = ________

____________________________ +

2 1 + [( bп2 + 3,5) / t2]2 2

2 1 - [( 6,24 + 3,5) / 15]2

21

+ _______ + 20 = 51 мм.

2

5.6. Активное сопротивление обмотки якоря

rcu N2 lср2 103 24,4 10-9 920 798 103

r2 = ____________________ = ___________________________ = 1,26 Ом.

2(2a2)2 nэл q2эл 2 (2)2 1 1,767

6. Расчет магнитной цепи

6.1. Предварительное значение ЭДС двигателя при номинальной нагрузке

Е’2ном = 0,5 Uном (1 + h’ном ) = 0,5 220 (1 + 0,755) = 193 В.

6.2. Полезный магнитный поток

60а2 Е2ном 60 1 193

Ф = _________________ = ______________________ = 0,0042 Вб.

p N2 nном 2 920 1500

6.3. Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре

Ф 106 0,0042 106

Bd = ____________ = ________________ = 0,64 Тл.

a’i t li 0,65 88

114

6.4. Коэффициента воздушного зазора

kd = kd2 kб = 1,32 1,24 = 1,64

bп2

6,24

kd2 = 1 + ___________________________ = 1 +

_________________________________ = 1,32

t2 - bп2 + 5d t2 / bп2 15 -

6,24 + 5 0,9 15 / 6,24

nб lб hб

0,25 147 3

kd2 = 1 + ___________________________ = 1 +

_________________________________ = 1,33

l2 (d + hб) - nб lб hб 114

(0,9 + 3) - 0,25 147 3

где

nь lь = 0,25 l2 ; hб = 3 мм.

6.5. Магнитное напряжение воздушного зазора

Fd = 0,8 Bd d kd 103 = 0,8 0,5 0.9 1,3 103 = 478,8 A.

6.6. Магнитная индукция в наименованием сечением зубца

Bzmax = Bd t2 / kc2 bz2min = 0,34 15 / 0,95 3,98 = 2,54 Тл,

где

bz2min = 3,98.

6.7. Ширина зубца в его наибольшем расчетном сечении

bz2max = t2 - bп2 = 15 - 6,24 = 8,76 мм.

6.8. Ширина зубца в его среднем расчетном сечении

bz2ср = 0,5 (bz2min - bz2max ) = 0,5 (3,98 + 8,76) = 6,31 мм.

6.9. Магнитная индукция в расчетных сечениях зубца:

в наименьшем

Bz2max = 1,98 Тл;

в наибольшем

Bz2min = Bd t2 / kc2 bz2max = 0,64 15 / 0,95 8,76 = 1,15 Тл,

в среднем

Bz2ср = Bd t2 / kc2 bz2ср = 0,64 15 / 0,95 6б31 = 1,60 Тл,

6.10. Коэффициент для определения напряженности магнитного поля в

наименьшем сечении зубца

kп2max = t2 / kc2 bz2min = 15 / 0,95 3,98 = 3,96.

6.11. Напряженность поля при

Bz2max = 1,94 Тл

для стали марки 2013

Hz2max = 1 104 А/м .

6.12. Напряженность поля при

Bz2min = 0,9 Тл

Bz2ср = 1,25 Тл

Hz2min = 190 А/м

Hz2ср = 430 А/м

6.13. Расчетное значение напряженности поля в зубце

Hz2 = (Hz2max +4Hz2ср + Hz2min) / 6= (1 104 + 4 430 + 190) / 6 = 320

103 А/м

6.14. Магнитное напряжение зубцового слоя якоря

Fz2 = Hz2 hz2 10-3 = 320 103 21 10-3 = 6720 А.

Страницы: 1, 2


реферат бесплатно, курсовые работы
НОВОСТИ реферат бесплатно, курсовые работы
реферат бесплатно, курсовые работы
ВХОД реферат бесплатно, курсовые работы
Логин:
Пароль:
регистрация
забыли пароль?

реферат бесплатно, курсовые работы    
реферат бесплатно, курсовые работы
ТЕГИ реферат бесплатно, курсовые работы

Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, сочинения, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое.


Copyright © 2012 г.
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.