реферат бесплатно, курсовые работы
 
Главная | Карта сайта
реферат бесплатно, курсовые работы
РАЗДЕЛЫ

реферат бесплатно, курсовые работы
ПАРТНЕРЫ

реферат бесплатно, курсовые работы
АЛФАВИТ
... А Б В Г Д Е Ж З И К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я

реферат бесплатно, курсовые работы
ПОИСК
Введите фамилию автора:


Диплом - Проектирование котельной

|Р31 |Удельный расход пара |dд |кг/кг|Рис.11 [ ] |0,0525 |0,052 |0,056 |0,0753 |

| |на деаэратор | | | | | | | |

|Р32 |Абсолютный расход |Д*g |кг/с |dд* G( |0.75 | | | |

| |пара на деаэратор | | | | | | | |

|Р33 |Расход пара на |- |кг/с |(Дg+Дс)* |0,75+0,13= |0,82+0,13= |0,56+0,12= |0,15+0,024=|

| |деаэратор питательной| | | |0,88 |0,95 |0,88 |0,179 |

| |воды и для подогрева | | | | | | | |

| |сырой воды | | | | | | | |

|Р34 |Паровая нагрузка на |Д*' |кг/с |Д+(Дg+Дс) |12,12+0,88=|14,11+0,9= |7,91+0,68= |0,96+0,179=|

| |котельную без учета | | | |13,00 |15,06 |8,59 |1,13 |

| |внутрикотельных | | | | | | | |

| |потерь | | | | | | | |

|Р35 |Внутрикотельные |Дпот |кг/с |Д' * |0,26 |0,3 |0,17 |0,023 |

| |потери пара | | |(Кпот/(1-Кпот))| | | | |

| | | | | | | | | |

|Р36 |Суммарная паровая |Д*сум |кг/с |Д'+Дпот |13,26 |15,36 |8,76 |1,153 |

| |нагрузка на котельную| | | | | | | |

|Р37 |Количество |Gпр |кг/с |n/100*Dсум |0,61 |0,71 |0,42 |0,055 |

| |продувочной воды, | | | | | | | |

| |поступающей в | | | | | | | |

| |сепаратор непрерывной| | | | | | | |

| |продувки | | | | | | | |

|Р38 |Количество пара на |Dпр |кг/с |Gпр*(i7*0,98-i8|0,091 |0,104 |0,06 |0,008 |

| |выходе из сепаратора | | |)/ (i3-i8) | | | | |

| |непрерывной продувки | | | | | | | |

|Р39 |Количество |G'пр |кг/с |Gпр-Dпр |0,519 |0,606 |0,36 |0,047 |

| |продувочной воды на | | | | | | | |

| |выходе их сепаратора | | | | | | | |

| |непрерывной продувки | | | | | | | |

|Р40 |Количество воды на |Gпит |кг/с |Dсум+Gпр |13,87 |16,07 |9,18 |1,208 |

| |питание котлов | | | | | | | |

|Р41 |Количество воды на |Gg |кг/с |Gпит+Gут |14,59 |17,157 |9,90 |1,93 |

| |выходе из деаэратора | | | | | | | |

|Р42 |Выпар из деаэратора |Dвып |кг/с |dвып*Gg |0,029 |0,034 |0,02 |0,004 |

|Р43 |Количество умягченной|Gхво |кг/с |(Dпотр-Gпотр)-G| |2,72 |2,48 |0,98 |

| |воды, поступающее в | | |'пр+ | | | | |

| |деаэратор | | |Dпот+Dвып+Gут | | | | |

| | | | | | | | | |

| | | | | | | | | |

|Р44 |Количество сырой |Gс.в |кг/с |Kс.н.хво*Gхво |1,2*2,57= |1,2*2,72= |1,2*2,48= |1,2*0,98= |

| |воды, поступающей на | | | |3,08 |3,24 |2,98 |1,12 |

| |химводоочистку | | | | | | | |

|Р45 |Расход пара для |Dc |кг/с |Gс.в.*(T3-T1)*C|0,068 |0,14 |0,12 |0,02 |

| |подогрева сырой воды | | |/ (i2-i8)*0,98 | | | | |

|Р46 |Количество конденсата|Gc |кг/с |Dc |0,068 |0,14 |0,12 |0,02 |

| |поступающего в | | | | | | | |

| |деаэратор от | | | | | | | |

| |подогревателей сырой | | | | | | | |

| |воды | | | | | | | |

|Р47 |Суммарный вес потоков|G( |кг/с |Gk+Gхво+Gc+Dпр-|13,9 |16,04 |9,78 |1,96 |

| |поступающих в | | |Dвып | | | | |

| |деаэратор (кроме | | | | | | | |

| |греющего пара) | | | | | | | |

|Р48 |Доля конденсата от | |кг/с |Gk/ G( |11,12/13,90|13,11/16,04|0,736 |0,486 |

| |подогревателей | | | |= 0,797 |= 0,82 | | |

|Р49 |Удельный расход пара |dg |кг/кг|Рис.11 |0,0525 |0,052 |0,056 |0,0753 |

| |на деаэратор | | | | | | | |

|Р50 |Абсолютный расход |Dg |кг/с |dg* G( |0,765 |0,835 |0,55 |0,15 |

| |пара на деаэратор | | | | | | | |

|Р51 |Расход пара на |- |кг/с |(Dg+Dc) |0,833 |0,975 |0,67 |0,17 |

| |деаэрацию питательной| | | | | | | |

| |воды и подогрев сырой| | | | | | | |

| |воды | | | | | | | |

| | | | | | | | | |

|Р52 |Паровая нагрузка на |Д1 |кг/с |D+(Dg+Dc) |12,12+0,87=|14,11+0,87=|7,91+0,67= |0,96+0,17= |

| |котельную без учета | | | |12,9 |15,07 |8,58 |1,13 |

| |внутрикотельных | | | | | | | |

| |потерь | | | | | | | |

|Р53 |Суммарная паровая |Dсум |кг/с |Д1+Dпот |13,21 |15,385 |8,75 |1,153 |

| |нагрузка на котельную| | | | | | | |

|Р54 |Процент расхода пара |Кс.н. |% |(Дg+Дс)/Dсум*10|6,3 |6,34 |7,66 |14,74 |

| |на собственные нужды | | |0 | | | | |

| |котельной (деаэрация | | | | | | | |

| |подогрев сырой воды) | | | | | | | |

|Р55 |Количество работающих|Nк.р. |Шт. |Dсум/Dкном |2 |2 |2 |1 |

| |котлов | | | | | | | |

|Р56 |Процент загрузки |Кзат |% |Dсум/Dкном*Nк.р|95,17 |110,84 |63 |16,6 |

| |работающих паровых | | |.* *100% | | | | |

| |котлов | | | | | | | |

|Р57 |Количество воды, |Gсет.п|кг/с |Gсет*(tmax1-t1)|0 |40,22 |49,52 |7,03 |

| |пропускаемое помимо |. | |/ | | | | |

| |подогревателей | | |/(tmax1-t3) | | | | |

| |сетевой воды (через | | | | | | | |

| |перемычку между | | | | | | | |

| |трубопроводами прямой| | | | | | | |

| |и обратной сетевой | | | | | | | |

| |воды) | | | | | | | |

| | | | | | | | | |

| | | | | | | | | |

| | | | | | | | | |

|Р58 |Количество воды |Gсет.б|кг/с |Gсет- Gсет.п. |51,37 |94,13-40,22|66,56-49,52|9,20-7,03= |

| |пропускаемое через |. | | | |= 53,91 |= 17,04 |2,17 |

| |подогреватели сетевой| | | | | | | |

| |воды | | | | | | | |

|Р59 |Температура сетевой |t4 |(C |[t1max(i6-tк.б.|81,6 |71,2 |57,4 |58,6 |

| |воды на входе в | | |с.)+ | | | | |

| |пароводяные | | |t3(i2-i6)]/(i2-| | | | |

| |подогреватели | | |tк.б.с.) | | | | |

|Р60 |Температура |Т4 |(C |T3+G'пр/Gхво*(i|33,6 |32,1 |31,1 |37,2 |

| |умягченной воды на | | |8/c --tпр) | | | | |

| |выходе из охладителя | | | | | | | |

| |продувочной воды | | | | | | | |

|Р61 |Температура |Т5 |(C |T4+Dвып/Gхво*(i|37,8 |35,6 |34,4 |39,2 |

| |умягченной воды | | |4-i5)/c | | | | |

| |поступающей в | | | | | | | |

| |деаэратор из | | | | | | | |

| |охладителя пара | | | | | | | |

1.6. ПОДБОР И РАЗМЕЩЕНИЕ ОСНОВНОГО И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

На основании результатов полученных при расчете тепловой схемы котельной

(таб. 1.5) производим выбор основного и вспомогательного оборудования.

1.6.1. Выбор паровых котлоагрегатов

Выбор типа, количества и единичной производительности котлоагрегатов

зависит главным образом от расчетной тепловой производительности котельной,

где они будут установлены; от вида теплоносителя, отпускаемого котельной.

На основании вышеизложенного и в связи с тем, что для технологических

потребностей нербходим пар, в котельной установлены два паровых

котлоагрегата КЕ-25-14 единичной производительностью по пару D =6,94кг/с,

что в сумме дает 13,88 кг/с. А из расчета тепловой схемы максимальная

суммарная паровая нагрузка котельной Dсум=15,377 кг/с (табл.1.5 п.53), что

позволяет использовать котлоагрегаты КЕ-25-14 с небольшой перегрузкой в

один из режимов.

1.6.2. Подбор сетевых насосов

Сетевые насосы выбирают по расходу сетевой воды . Расход сетевой воды

принимаем из табл. 1.5 позиция .

GЗ СЕТ=93,13 кг/с = 338,87 т/ч

Необходимая производительность сетевых насосов, приведенная к плотности

(В=1000кг/м3, м/ч

GСН=GЗ СЕТ/(В70=338,87/0,978=346,49

Напор сетевых насосов выбирается из условия преодоления гидравлического

сопротивления теплотрассы при расчетном максимальном расходе воды,

сопротивления котельной и соединительных трубопроводов с 10%-м запасом.

HC P=1,1 Н (1.2)

Иэ данных гидравлического расчета тепловой сети

Н = 0,7 МПа

Тогда

HC P=1,1*0,7=0,77 МПа

К установае принимаем блок сетевых насосов БСН-1801420, состоящий из 2-х

насосов Д400/80, один из которых резервный, электродвигатель А02_82_2,

N=100кВт, n=3000-1, Q=400м3/ч, H=0,65(0,85 Мпа

1.6.3. Подбор питательных насосов

В котельных с паровыми котлами устанавливаются питательные насосы числом

не менее двух с независимым приводом.

Питательные насосы подбирают по производительности и напору.

Производительность всей котельной, кг/с

QПИТ=1,1*DСУМ (1.3)

где DСУМ -суммарная паропроизводительность котельной

из табл.1.5 п.53: DСУМ=15,377 кг/с

QПИТ=1,1*15,377 = 16,91 кг/с=60,89 т/ч

Напор, который должны создавать питательные насосы для паровых

котлоагрегатов, МПа

НПИТ=1,15*(Рб-Рд)+НСЕТ (1.4)

где Рб - наибольшее возможное избыточное давление в котлоагрегате,

Рб =1,3 МПа

Рд - избыточное давление в деаэраторе ,Рд=0,12МПа

НСЕТ- соиротивление всасывающего и нагнетающего трубопроводов.

Принимаегл НСЕТ=0,15МПа

ННАС= 1,15(1,3-0,12)+0,15 = 1,51 МПа

Из табл. 15.3 [3] принимаем к установке 2 питательных насоса ПЭ-65-40,

один из которых резервный: электродвигатель А2-92-2, подача 65 м3/ч напор

4,41 МПа, частота вращения 3000-1.

1.6.4. Подбор конденсатного насоса

Конденсатные насосы перекачивают конденсат из баков, куда он поступает с

производства или из пароводяных подогревателей, в деаэратор.

Производительность конденсатного насоса, м3/ч(кг/с)

QК НАС= К(табл.1.5. п.18)=13,11 кг/с=47,2 м3/ч

Напор развиваемый конденсатным насосом, МПа

Нкон=2,3 Мпа

По табл. 15.6. [3] принимаем к установке 2 насоса Кс-50-55-1 один из

которых резервный: электродвигатель 4А160М4, подача 50м3/ч,напор 5,5

МПа,частота вращения 1450-1.

1.6.5. Подбор подпиточных насосов

Для восполнения утечки воды из закрытых систем теплоснабжения

устанавливают подпиточные насосы.

Подача подпиточного насоса принимается иэ табл.1.5

Gподп=0,72 кг/с=2,592 м3/ч

Давление, создаваемое подпиточным насосом, должно обеспечить невскипание

воды на выходе из котельной

Нпод=0,4 МПа

Пo табл.15.6. [3] принимаем к установке 2 подпиточных насоса Кс-12-50

один иэ которых резервный: электродвигатель 4А100 2, подача 12 м3/ч напор

0,5 МПа, частота вращения 2900 -1

1.6.6. Подбор деаэратора

В новых производственных и производственно-отопительных котельных с

паровыми котлоагрегатами предусматривается установка атмосферных

деаэраторов типа ДА.

Подбираем деаэратор по его производительности ,т/ч(кг/с)

GД=17,157 кг/с=61,76 т/ч (табл.1.5п. 41)

Принимаем к установке деаэратор DА-100( табл. 3 ):

производительность, т/ч - 100

давление ,МПа - 0,12

емкость деаэраторного бака.м3 - 25

поверхность охладителя

выпара, м2 - 8

1.7. Тепловой расчет котлоагрегата

Котел KЕ-25-14c предназначен для производства насыщенного пара, идущего

на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления,

вентиляции и горячего водоснабжения.

Топочная камера котла шириной 272 мм полностью экранирована (степень

экранирования Нл/ ст =0,8) трубами d=51х2,5мм. Трубы всех экранов приварены

к верхним и нижним камерам d219x8мм. Топочная камера по глубине разделена

на два объемных блока. Каждый из боковых экранов (правый и левый) переднего

и заднего топочных блоков образует самостоятельный циркуляционный контур.

Верхние камеры боковых экранов в целях увеличения проходного сечения на

входе в пучок расположены ассиметрично отпосительно оси котла. Шаг труб

боковых и фронтового экранов – 55 мм, шаг труб заднего экрана – 100 мм,

трубы заднего экрана выделяют из топочного объма камеру догорания, на

наклонном участке труб уложен слой огнеупорного кирпича толщиной 65мм.

Объем топочной камеры -61,67 м3.

Для улучшения циркуляционных характеристик фронтового экрана на нем

устанавливаются три рециркуляцинные трубы d89х4мм. Площадь

лучевоспринимающей поверхности нагрева - 92,10м2.

Третьим блоком котла является блок конвективного пучка с двумя

барабанами (верхним и нижним) внутренним диаметром 1000мм. Длина верхнего

барабана 7000мм, нижнего – 5500мм. Толщина стенки барабана котла - 13мм,

материал - сталь 16ГС. Ширина конвективного пучка по осям крайних труб

2320мм. В таком пучке отсутствуют пазухи для размещения пароперегревателя,

что существенно улучшает омывание конвективного пучка.

Конвективный пучок выполнен из труб d51x2,5мм. Поперечный шаг в пучке

составляет 110 мм, продольный - 90мм. Площадь поверхности нагрева

конвективного пучка равна 417,8м2. Первые три ряда труб на входе в пучок

имеют шахматное расположение с поперечным шагом S =220мм. Удвоение величины

шага по сравнению с остальными рядами позволяет увеличить проходное сечение

на входе в пучок, частично перекрытое потолком потолочной камеры.

Хвостовые поверхности состоят из одноходового по воздуху

воздухоподогревателя с поверхностью нагрева 228 м2, обеспечивающего нагрев

воздуха до 180 0С и установленного следом за ним по ходу газов чугунного

экономайзера с поверхностью нагрева 646 м2.

Для сжигания каменных и бурых углей под котлом устанавливается

механическая топка ТЧЗ-2,7/5.6. Активная площадь зеркала горения равна 13,4

м2. Решетка приводится в движение при. Помощи привода ПТ-1200,

обеспечивающего 8 ступеней регулирования скорости движения в приделах 2,8 -

17,6 м/ч. Дутьевой короб под решеткой разделен на четыре воздушные зоны.

Подача воздуха регулируется при помощи поворотных заслонок на воздуховодах.

Котельная установка оборудована системой возврата уноса и острого дутья.

Выпадающий в конвективном пучке унос оседает в четырех зольниках и

возвращается в топочную камеру для дожигания при помощи воздушных эжекторов

по прямым трубкам d76мм через заднюю стенку, восемь сопл острого дутья d2

мм расположены в задней стенке топки на высоте 1400мм от решетки.

1.7.1. Исходные данные и выбор коэффициента избытка воздуха

Ведем расчет котлоагрегата применительно к условиям проектируемого

объекта: уголь марки ГР со следующими характеристиками

СР=55,2%, НР=3,8%, ОР=5,8%, WР=1,0%, SР=3,2%, АР=23%, NP=8%,

QPH=22040КДж/кг, VГ=40%,

Величины коэффициента избытка воздуха за каждой поверхностью нагрева

определяем последовательно

(n=(i+((

(1.3)

где (i - коэффициент избытка воздуха предыдущего газохода

(( - нормативный присос воздуха

Таблица 1.6

Коэффициенты избытка воздуха

|№ п/п|Газоход |Коэффициент | | |

| | |избытка |(( |(n |

| | |воздуха за | | |

| | |топкой. | | |

|1 |Топка |1,35 |0,1 |1,35 |

|2 |Конвективный пучок | |0,1 |1,45 |

|3 |Воздухоподогреватель | |0,08 |1,53 |

|4 |Водяной экономайзер | |0,1 |1,63 |

1.7.2. Расчет обьемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Расчет теоретического объема воздуха

V0=0,0889*(Ср+0,375*Sрогр+к)+0,265*Нр-0,0333*Ор

V0=0,0889*(55,2+0,375*3,2)+0,265*3,8-0,0333*5*8=5,83 м3/кг

Расчет теоретических обьемов продуктов сгорания при (=1 м3/кг

VORO2=1,866*(CP+0,375Sрогр+к)/100=1,866*(55,2+0,375*3,2)/100=1,0524

VONO2=0,79*V(+0,08*Np=0,79*5,83+0,008*1=4,612

VOH2O=0,111НР+0,0124WР+0,0161V0=0,111*3,8+0,0124*8+0,0161*5,83=0,6148

Таблица 1.7

Характеристики продуктов сгорания

|№ |Величина |Ед. |Газоходы |

| | |изм. | |

|1 | |3 |4 |5 |6 |7 |

|1 |Коэффициент избытка |(Т |1,35 | | | |

| |воздуха за топкой | | | | | |

|2 |Нормативный присос |(( |0,1 |0,1 |0,08 |0,1 |

|3 |Коэффициент избытка |(n |1,35 |1,45 |1,53 |1,63 |

| |воздуха за газоходом| | | | | |

|4 |Объем трехатомных |м3/кг |1,0524 |1,0524 |1,0524 |1,0524 |

| |газов. VRO2=V0RO2 | | | | | |

|5 |Объем двухатомных |-“- |6,943 |7,526 |8,109 |8,285 |

| |газов. | | | | | |

| |VN2=V0N2+0.0161*V0 | | | | | |

|6 |Объем водяных паров |-“- |0,652 |0,662 |0,671 |0,674 |

| |VH2O=V0H2O+0,0161((-| | | | | |

| |-1)* V0 | | | | | |

|7 |Суммарный объем |-“- |8,647 |9,24 |9,832 |10,0114 |

| |дымовых газов | | | | | |

| |VГ=VRO2+VN2+VH2O | | | | | |

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10


реферат бесплатно, курсовые работы
НОВОСТИ реферат бесплатно, курсовые работы
реферат бесплатно, курсовые работы
ВХОД реферат бесплатно, курсовые работы
Логин:
Пароль:
регистрация
забыли пароль?

реферат бесплатно, курсовые работы    
реферат бесплатно, курсовые работы
ТЕГИ реферат бесплатно, курсовые работы

Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, сочинения, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое.


Copyright © 2012 г.
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.