Энергетика: Паровые котлы ДКВР (двухбарабанные водотрубные реконструированные)

устройство. Вышедшая из разгрузочной камеры вода по обводной системе

поступает в полость образованную валом и расточкой в крышке всасывания и

отводится наружу или возвращается во всасывающий трубопровод.

Образовавшееся водяное кольцо предупреждает засасывание воздуха в насос.

Кроме того, вода, проходя по валу через сальниковую набивку, охлаждает

сальник. Поэтому не рекомендуется слишком затягивать сальник. Охлаждающая

вода должна подаваться от постороннего источника с давлением не выше 3 атм.

Вентилятор ВД - 10. Дымосос ДН - 11.2.

( Технические характеристики вентилятора ВД - 10 ( вентилятор дутьевой ):

( Подача при максимальном к.п.д. тыс. м3/час - 15;

( Полное давление при t0 = 20 0С, кг/м2 - 153;

( Скорость вращения, об/мин - 1000 ( э/ двигателя );

( Мощность э/ двигателя. кВт - 55;

( Угол разворота - 0 ( 2700.

Дутьевой вентилятор предназначен для принудительной подачи воздуха

необходимого для горения топлива.

Дымосос 11.2 ( ДН - 11.2 )

( Технические характеристики:

( Производительность, тыс. м3/час - 18.4

( Напор, кгс/см2 - 124

( Потребляемая мощность, кВт - 7.6

( Производительность, тыс. м3/час - 27.65

( Напор, кгс/см2 - 276

( Потребляемая мощность, кВт - 25.4

Описание дымососов и вентиляторов излагается вместе т.к. конструкции

их схожи.

Дымососы предназначены для создания искусственной тяги, необходимой для

постоянного подвода свежего воздуха в топку и удаления из котла продуктов

сгорания. Дымососы устанавливают за котлом.

( Описание.

Вентиляторы и дымососы состоят из:

- рабочего колеса;

- направляющего аппарата;

- двигателя;

- рамы.

Рабочее колесо состоит из основного диска, 16 загнутых назад лопаток и

литой ступицы. Корпус сварной из листового металла может быть установлен на

раме с различными углами разворота нагнетательного патрубка в зависимости

от местных условий ( через 15 0 ). Сварной 8-ми лопастной направляющий

аппарат устанавливается на входе газов в улитку и служит для регулирования

производительности машины. Управление осевым направляющим аппаратом может

осуществляется вручную, а так же от колонки дистанционного или

автоматического управления. Машины поставляются в собранном виде с углом

разворота напорного патрубка ( = 255 0. Привод осуществляется

непосредственно от двигателя, на вал которого насажено рабочее колесо.

Ступицы рабочих колес вентиляторов и дымососов снабжены шлицевыми пазами

для охлаждения вала двигателя.

Дымовые трубы.

Дымовые трубы предназначены для отвода дымовых газов в атмосферу.

( Технические характеристики и описание.

На РК “ Свердловская “ расположены две дымовые трубы между котельными 1-

ой и 2-ой очереди.

Трубы предназначены для обслуживания котлов ДКВР 10 - 13 № 1-3 и ПТВМ -

30 № 7 - 1-ая дымовая труба

ДКВР 10-13 № 4-6 и ПТВМ - 30 № 8 - 2-ая дымовая труба.

По своим характеристикам трубы одинаковы.

( Высота от уровня земли, м - 45

( Диаметр устья, м - 1.8

( Количество светофорных площадок - 1

( Материал - красный кирпич марки “100”

( Отметка светофорной площадки, м - 43.9

( Температура точки росы, 0 С - 75

( Количество молниеприемников - 2

( Количество молниеотводов - 1

( Просушка и прогрев трубы производились в процессе эксплуатации,

дымовыми газами.

( Характеристика дымовых газов.

( Содержание серы, Sp - 1.1 %

( Зольность, Ар - 0.12 ( 0.14 г/м3

( Влага, Wp - 1-2 %

Описание РК “ Свердловская “.

РК “ Свердловская “ введена в эксплуатацию поочередно. Котельная 1-ой

очереди в 1964 г., котельная 2 -ой очереди в 1972 г. Котельная расположена

на левом берегу реки Ангары в районе пос. Энергетиков. На территории

котельной находятся 2 здания собственно котельной, корпус мазутохозяйства,

3 мазутных емкости по 1000 м3 каждая, 2 дымовые трубы, 3 аккумуляторных

бака. Котельная питается от Ново-Иркутской ТЭЦ. Обслуживает районы: “

Юбилейный “, “ Приморский “, МЖК “ Радужный “ и часть района пос.

Энергетиков. Котельная работает на мазуте, сжигая в сутки примерно 200 т

топлива. Мазут доставляется автотранспортом от железной дороги (

резервуаров ) либо напрямую с АНХК.

( Описание тепловой схемы.

Подпитка берется от обратной магистрали Ново - Иркутской ТЭЦ. С напора

сетевых насосов ( в котельной 2 - ой очереди ) идет на котельную 1 - ой

очереди и разделяется на 2 потока. Один поток идет на ПСВ - 200, другой

поток идет на БП - 43. После бойлеров вода поступает на экономайзер котлов

ДКВР 10 -13. После этого оба потока соединяются и возвращаются на котельную

2 - ой очереди и поступают на котлы ПТВМ - 30. После этого подогретая до

нужной температуры вода ( нужная температура задается диспетчером ИТС, в

зависимости от времени года и температуры наружного воздуха ) уходит

потребителю. После полного прохождения цикла у потребителя вода

возвращается на сетевые насосы. Общий расход сетевой воды - 2300 т/ч.

Расход подпитки 600 - 700 т/ч ( от Н. - Иркутской ТЭЦ ).

Расход топлива за 1996 год составил: 29026 т

Расход тепла составил: 248760 Гкал.

ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ДКВР 10-13 И ПТВМ - 30.

Тепловой баланс к/а ДКВР 10-13.

|НАИМЕНОВАНИЕ |ОБОЗНАЧЕ|ЕД. |ФОРМУЛА ИЛИ |ЧИСЛОВОЕ |

|ВЕЛИЧИНЫ |НИЕ |ИЗМЕРЕНИЯ |ИСПЫТАНИЯ |ЗНАЧЕНИЕ |

|Теплопроизводител|Qк |гкал/ч |Gп (( Iп - |5.79 |

|ьность котла | | |Iп.в.)( 10-3 | |

|брутто | | | | |

|Расход пара |Gп |т/ч |по данным |10 |

| | | |испытаний | |

|Т-ра питательной |tп.в. |0С |по данным |92 |

|воды | | |испытаний | |

|Температура |tп |0С |по данным |194 |

|насыщенного пара | | |испытаний | |

|Давление в |Pбар |кгс/см2 |по данным |13 |

|барабане котла | | |испытаний | |

|Температура |Vух |0С |по данным |194 |

|уходящих газов | | |испытаний | |

|Т-ра хол. воздуха|tх.в. |0С |по данным |25 |

| | | |испытаний | |

|К-т избытка |(ух |- |(ух=( + (( |1.7 |

|воздуха ( перед | | | | |

|дымососом ) | | | | |

|Суммарные присосы|(( |- |по данным ПТЭ |0.06 |

|воздуха в | | | | |

|топочную камеру, | | | | |

|конвективную | | | | |

|часть и | | | | |

|экономайзер | | | | |

|Потери тепла с |q2 |% |q2= ( K (ух + C |10.86 |

|уходящими газами | | |)( (Vух - | |

| | | |((ух//(ух +в )( | |

| | | |tх.в.)( Ка ( Ат | |

| | | |10-2 | |

|Потери котла в |q5 |% |- |0.06 |

|окружающую среду | | | | |

|К.П.Д. брутто |(бр |% |100 - q2-q5 |89.08 |

|котла | | | | |

|Расход |Вк |т/ч |Qк (105 / (бр |0.67 |

|натурального | | |(Qp | |

|топлива | | | | |

|Расход э/энергии на собственные нужды котла : |

| - на тягу |Nт |кВт ч |по данным |20 |

| | | |испытаний | |

| - на дутье |Nд |кВт ч |по данным |9 |

| | | |испытаний | |

| - на питательные|Nпэн |кВт ч |по данным |2.7 |

|э/насосы | | |испытаний | |

| - на перекачку |Nмэн |кВт ч |по данным |51 |

|топлива | | |испытаний | |

|Суммарный |Nс.н. |кВт ч |Nт +Nд |107 |

|удельный расход | | |+Nпэн+Nмэн | |

|э/энергии на | | | | |

|собственные нужды| | | | |

|котла | | | | |

|Удельный расход э/энергии : |

| - на тягу, дутье|Эт.д. |кВт ч/ Гкал |Nт +Nд / Qк |5.0 |

| - на ПЭН |Эпэн |кВт ч / т |Nпэн / Gп.в. |2.7 |

| | |пит. воды | | |

| - на перекачку |Эмэн |кВт ч / тн. |Nмэн / Вк |76.12 |

|топлива | |т | | |

|Суммарный |Эс |кВт ч / Гкал|Nэ / Qбр |18.48 |

|удельный расход | | | | |

|э/ энергии на | | | | |

|собств. нужды | | | | |

|котла | | | | |

|Расход тепла на |qтепл |% |( Qc.н. ( 105 ) |1.537 |

|с.н. котла | | |/ ( Bк (Qн ) | |

|выраженный в % от| | | | |

|расхода топлива, | | | | |

|сожженного в | | | | |

|агрегате | | | | |

|к.п.д. нетто |(к |% |(к - qтепл |87.54 |

|котла | | | | |

|Удельный расход | | | | |

|условного топлива| | | | |

|- брутто |Вк |кг / Гкал |105 / 7 (к |164.29 |

|- нетто |Вк |кг / Гкал |105 / 7 (к |166.54 |

Тепловой баланс к/а ПТВМ - 30.

|НАИМЕНОВАНИЕ |ОБОЗНАЧЕ|ЕДИНИЦЫ |ФОРМУЛА ИЛИ |ЧИСЛОВОЕ |

|ВЕЛИЧИНЫ |НИЕ |ИЗМЕРЕНИЯ |ИСПЫТАНИЯ |ЗНАЧЕНИЕ |

|Теплопроизводител|Qк |гкал/ч |Gс.в. (( tвых - |20 |

|ьность котла | | |tвх.)( 10-3 | |

|брутто | | | | |

|Расход сетевой |Gс.в. |т/ч |по данным |500 |

|воды через котел | | |испытаний | |

|Т-ра сетевой воды|tвх. |0С |по данным |90 |

|на входе в котел | | |испытаний | |

|Т-ра сетевой воды|tвых |0С |по данным |130 |

|на выходе из | | |испытаний | |

|котла | | | | |

|Давление в |Pбар |кгс/см2 |по данным |13 |

|барабане котла | | |испытаний | |

|Температура |Vух |0С |по данным |200 |

|уходящих газов | | |испытаний | |

|Т-ра хол. воздуха|tх.в. |0С |по данным |20 |

| | | |испытаний | |

|К-т избытка |(ух |- |(ух=( + (( |1.2 |

|воздуха в | | | | |

|режимном сечении | | | | |

|за конвективной | | | | |

|частью | | | | |

|Суммарные присосы|(( |- |по данным ПТЭ |0.05 |

|воздуха в | | | | |

|топочную камеру и| | | | |

|конвективную | | | | |

|часть | | | | |

|Потери тепла с |q2 |% |q2= ( K( (ух + C|8.44 |

|уходящими газами | | |)( (Vух - | |

| | | |((ух//(ух +в ) | |

| | | |(tх.в.) Ка ( Ат | |

| | | |( 10-2 | |

|Потери котла в |q5 |% |- |0.05 |

|окружающую среду | | | | |

|К.П.Д. брутто |(бр |% |100 - q2-q5 |91.51 |

|котла | | | | |

|Расход |Вк |т/ч |Qк (105 / (бр |2.25 |

|натурального | | |(Qp | |

|топлива | | | | |

|Расход э/энергии на собственные нужды котла : |

| - на тягу |Nт |кВт ч |по данным |49 |

| | | |испытаний | |

| - на дутье |Nд |кВт ч |по данным |29 |

| | | |испытаний | |

| - на перекачку |Nмэн |кВт ч |по данным |41 |

|топлива | | |испытаний | |

|Суммарный |Nс.н. |кВт ч |Nт +Nд +Nмэн |119 |

|удельный расход | | | | |

|э/энергии на | | | | |

|собственные нужды| | | | |

|котла | | | | |

|Удельный расход э/энергии : |

| - на тягу, дутье|Эт.д. |кВт ч/ Гкал |Nт +Nд / Qк |3.9 |

| - на перекачку |Эмэн |кВт ч / тн. |Nмэн / Вк |18.2 |

|топлива | |т | | |

|Суммарный |Эс |кВт ч / Гкал|Nэ / Qбр |5.95 |

|удельный расход | | | | |

|э/ энергии на | | | | |

|собств. нужды | | | | |

|котла | | | | |

|к.п.д. нетто |(к |% |(к - qтепл |87.54 |

|котла | | | | |

|Удельный расход | | | | |

|условного топлива| | | | |

|- брутто |Вк |кг / Гкал |105 / 7 (к |156.11 |

РАСЧЕТ ВАЛОВОГО ВЫБРОСА ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ.

Разбивка помесячно разрешенного выброса загрязняющих веществ в атмосферу

стационарными источниками РК “ Свердловская “.

( Разрешенные выбросы загрязняющих веществ, тн по котлам ДКВР 10 - 13.

|МЕСЯЦ |ВСЕГО |МАЗУТНАЯ |СЕРНИСТЫЙ |ДВУОКИСЬ |ОКИСЬ |

| | |ЗОЛА |АНГИДРИД |АЗОТА |УГЛЕРОДА |

|январь |69.81 |0.333 |55.092 |11.138 |3.247 |

|февраль |57.754 |0.264 |45.306 |9.282 |2.902 |

|март |45.488 |0.215 |35.520 |7.426 |2.327 |

|апрель |32.317 |0.159 |26.458 |4.332 |1.368 |

|май |28.227 |0.14 |23.196 |3.713 |1.178 |

|июнь | |- |- |- |- |

|июль | |- |- |- |- |

|август | |- |- |- |- |

|сентябрь |8.215 |0.039 |6.527 |1.238 |0.411 |

|октябрь |42.162 |0.205 |33.826 |6.188 |1.943 |

|ноябрь |46.255 |0.225 |37.088 |6.807 |2.135 |

|декабрь |78.991 |0.380 |63.186 |11.756 |3.669 |

|год |409.22 |1.960 |326.199 |61.880 |19.180 |

Расчетные данные: Ар = 0.015 % , Sр = 1.07 % , Qн = 9708 ккал/кг, Wр =

1.41 % , Op = 0.2 % , Cp = 83.8 % , Nг = 0.31 % .

Тепловые потери: q2 и q5 ( данные приводятся выше )

Расчеты массовых выбросов СО и БП не производились из - за отсутствия

данных q3 и q4 ( СО ), а так же из - за нецелесообразности расчета массовых

выбросов БП, ввиду ничтожно малых объемов его выброса и отсутствия

необходимых данных для расчета.

Расчеты производятся для:

a). 3 котла ДКВР 10-13;

b). 1 котел ПТВМ - 30, согласно схеме подключения к одной дымовой

трубе;

c). В целом по котельной.

Расчет выбросов в атмосферу частиц золы и недожога.

Мтв= 0.01 ( В ( ( аун ( Ар + q4 ( Qн / 32680 ) =

a). 0.01 ( 558.3 ( 0.015 = 0.08 г/с;

b). 0.01 ( 625 ( 0.015 = 0.09375 г/с;

c). 0.01 ( 29026 ( 0.015 = 4.35 т/год, где :

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- Ар - зольность топлива на рабочую массу, %;

- аун - доля золовых частиц и недожога, уносимых из котла = 1.00;

- q4 - потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания

топлива, %;

- Qн - теплота сгорания топлива на рабочую массу, кДж / кг.

Расчет выбросов в атмосферу окислов серы.

Количество окислов серы, поступающих в атмосферу с дымовыми газами в

пересчете на SO2, г/с

Мso2 = 0.02 ( В ( Sp ( ( 1 - (so2 ) =

a). 0.02 ( 558.3 ( 1.07 ( ( 1- 0.02 ) = 11.7 г/с;

b). 0.02 ( 625 ( 1.07 ( ( 1 - 0.02 ) = 13.1 г/с;

c). 0.02 ( 29026 ( 1.07 ( ( 1 - 0.02 ) = 608.733 т/год, где:

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- Sp - содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;

- (so2 - доля окислов серы, связываемых летучей золой в газоходах

парогенераторов, зависит от зольности топлива и содержания окиси кальция в

летучей золе = 0.02 .

Расчет выбросов в атмосферу окислов ванадия.

Количество окислов ванадия для котлов, сжигающих жидкое топливо, в

пересчете на пятиокись ванадия ( V2O5 ), г/с.

Мv2o5 = 10-6 ( Gv2o5 ( B ( ( 1 - (ос ) =

Gv2o5 = 4000 ( Ар = 0.015 ( 4000 = 60

a). 10-6 ( 60 ( 558.3 ( ( 1 - 0.05 ) = 0.03182 г/с;

b). 10-6 ( 60 ( 625 ( ( 1 - 0.05 ) = 0.03562 г/с;

c). 10-6 ( 60 ( 29026 ( ( 1 - 0.05 ) = 1.65 т/год, где:

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- Gv2o5 - содержание окислов ванадия в жидком топливе в пересчете на

V2O5, г/т;

- (ос - коэффициент оседания окислов ванадия на поверхностях

парогенераторов = 0.05;

Расчет выбросов в атмосферу окислов азота.

Количество окислов азота поступающих в атмосферу с дымовыми газами в

пересчете на NO2, г/с

МNO2 = 0.001 ( В ( Qн ( КNO2 ( ( 1 - ( ) ( ( 1 - 0.01 ( q4 )

a). 0.001 ( 558.3 ( 40.6 ( 0.08 = 1.8 г/с;

b). 0.001 ( 625 ( 40.6 ( 0.08 = 2.03 г/с;

c). 0.001 ( 29026 ( 40.6 ( 0.08 = 94.276, где:

- Qн - теплота сгорания натурального топлива, МДж / кг;

- КNO2 - количество окислов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, =

0.08 кг/ГДж;

- ( - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов азота в

результате применения технических решений. В настоящее время для малых

котлов = 1

РАСЧЕТ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ.

В настоящее время минимальная высота дымовой трубы, при которой

обеспечивается значение максимальной приземной концентрации вредного

вещества См, равное предельно допустимой концентрации ( ПДК ) для

нескольких труб одинаковой высоты при наличии фоновой загрязненности Сф от

других источников, рассчитывается по формуле 1

1). H=[pic], где :

- А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы

для неблагоприятных метеорологических условий ( НМУ ), определяющий условия

горизонтального и вертикального рассеивания вредных веществ в атмосферном

воздухе, с2/3 ( мг ( К1/3 / г ;

- F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных

веществ в атмосферном воздухе; значение безразмерного коэффициента F = 1

т.к. скорость упорядоченного оседания газообразных вредных веществ и

мелкодисперсных аэрозолей практически равна нулю;

- М - масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу

времени;

- m и n - безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода газов

из дымовой трубы;

- ( - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности;

в случае ровной или слабопересеченной местности с перепадом высот, не

превышающим 50 м на 1 км, ( = 1;

- N - число одинаковых дымовых труб;

- V1 - объем дымовых газов приходящийся на дымовые трубы, м3 / с;

- (Т = Тг - Тв - разность температур выбрасываемых дымовых газов Тг и

окружающего атмосферного воздуха Тв, К. Тв - температура окружающего

атмосферного воздуха равная средней максимальной температуре наружного

воздуха наиболее жаркого месяца, для г. Иркутска = 27 0С;

- п д к - предельно допустимая концентрация вещества, лимитирующего

Страницы: 1, 2, 3