|
Газоснабжение районаРасчётный расход газа на участках квартальной сети определяем согласно [6] по формуле (39) где Ksim - коэффициент одновременной работы газовых приборов, согласно[6]; qпом - номинальный расход газа прибором, определяется по формуле для 4-х кофортных плит (40) для 2-х кофортных плит где QТ - тепловая мощность прибора, кВт, принимаемая согласно [1] или по паспортным данным прибора. ni - число однотипных приборов. По нормам проектирования принимаем, что в однокомнатной квартире устанавливается 2-х комфортные плиты, а в двух- и более комнатных квартирах - 4-х комфортные плиты. Расчёт сведён в таблицу 12. Таблица 12 - Определение расчётных расходов газа на участках квартальной сети
Определение диаметров на участках квартальной сети Расчёт ведётся аналогично расчёту сети низкого давления. Допустимые потери в квартальной сети принимаются равными 250 Па. Расчёт сведён в таблицу 13. Расчётный уклон вычисляется по формуле (41) Таблица 13 - определение диаметров на участках квартальной сети
Проверка: 220,3 250 (42) 10. Гидравлический расчёт внутридомового газопровода Проектирование внутридомового газопровода проводилось с учётом следующих условий: 1) Газопровод - ввод подключается к квартальной сети; 2) От газопровода ввода к стоякам газопровод прокладывается по наружным стенам здания; 3) Подача газа к газовым приборам осуществляется от стояков устанавливаемых в углах кухонь; 4) Запрещается прокладка газопроводов по санузлам, ванным комнатам, жилым комнатам; 5) Запорные устройства устанавливаются на газопроводе - вводе, перед каждым стояком и перед каждым газовым прибором; 6) При прохождении строительных конструкций газопровод заключается в футляр; Расчётная схема приведена на рисунке 8. Определение расчётных расходов газа на участках газопровода Расчётный расход газа определяется по формуле (39). Расчёт сведён в таблицу 14. Таблица 14 - Определение расчётных расходов газа на участках газопровода
Допустимые потери давления во внутридомовом газопроводе принимаем равными 350 Па. Расчёт сведён в таблицу 15 Таблица 14 - Определение расчётных расходов газа на участках газопровода
Определение диаметров и потерь давления на участках газопровода Расчётная длина участков определяется по формуле (43) где lф.i. - фактическая длина на i-том участке, м; ?? - сумма коэффициентов местных сопротивлений; lЭ?=1 - эквивалентная длина, соответствующая местному сопротивлению с ?=1. Гидростатическое давление определяется по формуле (44) где h - геодезическая разность отметок начала и конца участка, м; ?в - плотность воздуха, равная 1,293 кг/м3; ?г - плотность газа, равная 0,748 кг/м3; Допустимые потери давления во внутридомовом газопроводе принимаем равными 350 Па. Расчёт сведён в таблицу 15 Таблица 15 - Определение диаметров и потерь давления на участках газопровода
Проверка (45) где ?Pпр - потери давления в приборе, равные 60 - 80 Па; 1,1 - коэффициент на неучтённые потери. 11. Расчёт, подбор и настройка оборудования сетевого ГРП Принципиальная схема ГРП приведена на рисунке 9. Рисунок 9 - Принципиальная схема ГРП ГРП структурно состоит из следующих элементов: 1 - запорное устройство на входе линии регулирования; 2 - фильтр, предназначен для очистки газа от механических примесей; 3 - предохранительно - запорный клапан, предназначен для «отсечки» подачи газа потребителю в случаях повышения P1 или понижения P2 до пределов настройки ПЗК; 4 - регулятор давления, предназначен для понижения давления газа с входного P1 до заданного настраиваемого давления P2 и поддержания давления P2 постоянным, независимо от колебания давления P1 и изменения расхода газа в сети; 5 - запорное устройство на выходе с линии регулирования; 6 - обводной газопровод (байпас), предназначен для подачи газа потребителю при невозможности подачи через линию редуцирования, при этом понижение давления с P1 до P2 производится запорным устройством 7 и 8. За давлением P2 следят непрерывно по манометру всё время работы через байпас; 9 - кран на сбросном трубопроводе, используется при пусконаладочных работах, после чего пломбируется в открытом положении; 10 - предохранительно - сбросной клапан, предназначен для понижения P2, до заданного при его повышении на 5-15%, путём стравливания части газа в атмосферу через свечу 11. Подбор регулятора давления Известно: P1, P2, Qрmax, Qрmin. P1 = 0,4 МПа абс., P2 = 0,15 МПа абс., Qрmax = 1930.6 м3/ч, Qрmin = 0,3 · 1930,6 = 579,1 м3/ч. (46) Предварительно принимаем РДУК2В-50/50 с диаметром седла клапана 50 мм, площадью седла клапана 19,6 см2 и коэффициентом расхода 0,6. Определяем фактическую пропускную способность регулятора (47) где f - площадь седла клапана, см2; L - коэффициент расхода; P1 - абсолютное входное давление в МПа; ? - коэффициент принимаем ; Приведём условие нормальной работы регулятора (48) (49) Условие выполняется. Подбор фильтра Предварительно принимаем диаметр условного фильтра по диаметру условного прохода регулятора давления. Фактические потери давления в фильтре определяются по формуле (50) Принимаем фильтр чугунный волосяной с условным проходом по регулятору давления. Подбор предохранительно-запорного клапана ПЗК принимается по диаметру условного прохода регулятора давления. В сетевых ГРП в отдельно стоящих зданиях наибольшее распространение получили клапаны ПКН. Принимаем клапан ПКН-50 Подбор предохранительно - сбросного клапана Кол-во газа, подлежащее сбросу определяется по формуле (51) Принимаем клапан типа ПСК-50Н. Принятый клапан удовлетворяет требованиям по пропускной способности. Обоснование диаметра обводного газопровода Согласно [6] диаметр байпаса должен быть не менее седла клапана регулятора давления. Принимаем 50 мм. Обоснование запорной арматуры В качестве запорной арматуры принимаем задвижки. Запорная арматурой должна быть предназначена для природного или сжиженного газа и иметь соответствующую запись в паспорте. Настройка оборудования ГРП PРД = P2 = 3000 Па (52) PмаксПЗК = (1,2 - 1,25) PРД = 1,25 · 3000 = 3750 Па(53) PминПЗК = Pминпр + (200 - 300) = 1000 + 300 = 1300 Па(54) PПСК = (1,05 - 1,15) PРД = 1,05 · 3000 = 3150 Па.(55) 12. Расчёт газовой горелки Теоретические основы Расчет горелок приходится выполнять как при проектировании новых конструкций (конструктивный расчет), так и в случае применения ранее разработанных горелок для новых условий работы (поверочный рас чет). Сопловая часть. Подавляющее большинство горелок работает в условиях докритической скорости истечения газа, т.е. при его избыточном давлении не более 85 кПа. При давлении газа перед соплом более 85 кПа наступают критические условия истечения. В нерасширяющемся сопле скорость газа достигает скорости звука и дальнейшего увеличения ее не происходит. Для получения максимальной (сверхзвуковой) скорости следует применять сопло с расширяющимся насадком (сопло Лаваля). Однако до избыточных давлений 100-150 кПа расширяющийся насадок сопла получается таким малым, что практически те же результаты дают обычные сопла, изготовление которых значительно проще. Истечение газа из отверстия или сопла сопровождается двумя явлениями: снижением скорости струи из-за наличия сопротивления трения и потерь энергии за счет завихрения потока; сжатием струи, заключающимся в том, что минимальное сечение ее оказывается меньше, чем сечение отверстия или сопла. Это имеет место из-за наличия инерции газовых струй при входе в отверстие или сопловой канал. Тракт воздуха и смеси. При расчете тракта движения воздуха и смеси в пределах горелки учитываются только местные сопротивления, вызываемые изменениями величины или направления скорости потока. В горелках полного и частичного предварительного смешения кроме неизбежных изменений скорости и направлений потока воздуха и смеси, обусловленных конструкцией горелки, имеют место значительные потери давления в смесителе, так как наиболее эффективное смешение происходит при больших скоростях взаимодействующих струй газа и воздуха. Как правило, наибольшая потеря давления в кинетических горелках связана с необходимостью создания такой выходной скорости, которая может обеспечить устойчивую работу горелки без проскоков пламени при заданных минимальных нагрузках. Для диффузионных горелок и горелок с частичным предварительным смешением, если смесь лежит вне концентрационных пределов воспламенения, выходная скорость может быть значительно ниже. В-этом случае она определяется требованиями процесса турбулентной диффузии в топке или условиями стабилизации факела Рисунок 9 - Схема газовой горелки Расчёт горелки низкого давления Для расчёта газовой горелки принимаем мощность огнеупорного туннеля равную 80 кВт, Qн = 35522 кДж/м3, плотность газа 0,723 кг/м3, tг=10 °С, Vo=9,07 м3/м3. Коэффициент избытка первичного воздуха ?=0,6. Давление газа 2 кПа. 1) Определяем расход газа: 2) Определяем скорость выхода газа из сопла, приняв коэффициент расхода сопла ?=0,9 3) Рассчитываем площадь и диаметр сопла 4) Определяем коэффициенты эжекции 5) Учитывая достаточно высокое давление газа перед горелкой, принимаем эжекционный смеситель укороченного типа, с коэффициентом потерь К=3,0 6) Принимаем коэффициент расхода огневых отверстий головки ?0=0,8 и находим коэффициент сопротивления огневых отверстий 7) Рассчитываем коэффициент К1, учитывающий потери в головке горелки, принимая температуру подогрева гозовоздушной смеси на выходе из головки горелки Тсм=373К 8) Рассчитываем оптимальное значение суммарной площади выходных отверстий горелки
9) Рассчитываем скорость выхода газовоздушной смеси из огневых отверстий 10) Для Wо и ?=0,6 значение диаметра огневых отверстий равно d=6 мм; Wотр=2,95 м/с 11) Находим количество огневых отверстий 12) Шаг отверстий принимаем S=20 мм, находим длину головки горелки 13) Определяем оптимальный диаметр горловины смесителя Диаметр горловины будет равен 14) Рассчитываем остальные размеры смесителя: - диаметр входного конфузора - длина входного конфузора - диаметр на выходе из диффузора dд=1,4 dг=135,8 - длина диффузора lд = 3,8 dг = 570 мм - длина смесителя lсм = 1,6 dг =155,2 мм - длина эжекционной смесителя lэж = 5,6 dг = 543,2 мм - Радиус сопряжения конфузора с горловиной R=2,4 dг = 232,8 мм - общая длина газовой горелки L= lэж+ lсм=543,2+155,2=698,4 Список использованных источников Ионин А.А. Газоснабжение - М.: Стройиздат, 1989 г. - 439с СНиП 42.01-2002 Газораспределительные системы. М.: Стройиздат, 1987 г. Прохоров С.Г. Примеры расчёта газовых горелок. - Пенза: ПГАСА, 2000 г. СНиП 23-01-99 Строительная климатология. СНиП 2.04.07-86* Тепловые сети. СП 42-101-2003 Общие положения по проектированию и строительству газораспределительных систем из металлических и полимерных труб. Стаскевич Н.Л., Северинец Г.Н. Справочник по газоснабжению и использованию газа - Л.: Недра, 1990 г. Учитель И.Л., Ярошенко В.Н., Гладких И.И., Капочкин Б.Б. Основы неогеодинамики. Сети газопроводов как элемент деформационного мониторинга // Одесса, Астропринт, 2001. - 144 с. Капочкин Б.Б., Нагребецкий В.С., Кучеренко Н.В. Эндогенные причины обрушения строений в г. Одессе. - Материалы 3-ей конференции ОРАН. - Одесса. - 1999 г. - Астропринт.- с. 93-94. СП 42-103-2003: Особенности проектирования наружных газопроводов из полиэтиленовых труб. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, рефераты на тему, сочинения, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |